點(diǎn)支式玻璃建筑復(fù)雜單層索網(wǎng)體系的設(shè)計(jì)

　　與試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒捎玫牟牧蠀��?shù)相對(duì)應(yīng)的荷載結(jié)構(gòu)自重為:墻面玻璃(采用6mm鋼化玻璃)0·15kN/m2連接件0·11kN/m2,支承結(jié)構(gòu)0·02kN/m2,合計(jì)墻面0·28kN/m2。風(fēng)載:北京基本風(fēng)壓為wo50=45kN/m2(50年一遇)。《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)規(guī)定需計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)的局部體形系數(shù):正壓區(qū)(迎風(fēng)墻面+0·8,負(fù)壓區(qū)(背風(fēng)墻面)-1·0;封閉建筑內(nèi)表面風(fēng)壓體形系數(shù):正壓區(qū)-0·2,負(fù)壓區(qū)+0·2。C類地面粗糙度 0m高處陣風(fēng)系數(shù)βgz=2·10,μz=0·74。地震:北京抗震設(shè)防烈度8度(第一組),設(shè)計(jì)基本地震加速度0·2g,水平地震作用地震影響系數(shù)αmax=0·16。索預(yù)拉力的原則是保證在各種荷載組合作用下不發(fā)生過大變形或過大索拉力,經(jīng)有限元計(jì)算并考慮到試驗(yàn)條件,試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷闹鞔嗡黝A(yù)應(yīng)力取值如表1。

　　2·3　承載力及變形計(jì)算
　　幕墻結(jié)構(gòu)承載力及變形計(jì)算結(jié)果如表2所示。對(duì)于柔性結(jié)構(gòu),有關(guān)幕墻變形控制指標(biāo)規(guī)范未規(guī)定。由于本工程單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的特殊性,不應(yīng)采用現(xiàn)行規(guī)范衡量此工程平面內(nèi)的變形性能(《玻璃幕墻技術(shù)規(guī)程》(CECS127∶2001)規(guī)定支承結(jié)構(gòu)的相對(duì)撓度不應(yīng)大于1/300)。從點(diǎn)支式玻璃面對(duì)變形的適應(yīng)能力來考慮,在最不利荷載組合下,幕墻結(jié)構(gòu)的變形可控制在1/50。表2中索網(wǎng)幕墻的變形滿足這一要求。

　　3　預(yù)應(yīng)力控制技術(shù)與分析
　　3·1　張拉方案的選取
　　在研究張拉力方案時(shí),如果對(duì)所有索采用同步張拉,這樣的設(shè)備及人力投入顯然不可能。按傳統(tǒng)方法在施工張拉時(shí)每一階段張拉、每根索的張拉力均保持相同,由于索力相互影響,則張拉完畢后只有最后一根索力是設(shè)計(jì)值,此后要對(duì)前面所有的索進(jìn)行調(diào)整,且每對(duì)索的調(diào)整量又不相同,同時(shí)調(diào)整的索力又對(duì)其他索產(chǎn)生影響。雖然從理論上分析,經(jīng)多次反復(fù)張拉能使索力達(dá)到設(shè)計(jì)精度,但這樣工作量將大大增加。此試驗(yàn)中采取倒拆法,考慮索之間的相互影響,運(yùn)用程序調(diào)整到設(shè)計(jì)張拉值,然后進(jìn)行倒拆(放松索),計(jì)算出在一次張拉到位時(shí)索的張力值。這樣當(dāng)張拉完最后一根索時(shí),之前的索均能達(dá)到預(yù)定的索力值。

　　3·2　倒拆法有限元分析結(jié)果
　　方案一:一步張拉到位。先張拉2根主索分別至48、32kN,然后依次張拉豎索和橫索,所有橫索和豎索只張拉一次,采用倒拆法進(jìn)行有限元計(jì)算分析得出張拉索力,張拉過程及結(jié)果見表3。這種張拉方式在本試驗(yàn)?zāi)Ｐ椭锌梢詫?shí)現(xiàn),但在實(shí)際工程中,可能因?yàn)閺埨�過程會(huì)對(duì)主體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生過大的局部應(yīng)力而不能完成。

　　方案二:分三步張拉。先張拉2根主索分別至48、32kN,然后橫索和豎索按照設(shè)計(jì)張拉力的33%、66%、100%的三階段進(jìn)行張拉,張拉過程及結(jié)果見表3,最終結(jié)果滿足橫索和豎索預(yù)應(yīng)力90MPa左右在試驗(yàn)每一步張拉過程中,監(jiān)測(cè)模型索力的變化,以便與有限元計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行比較。圖2反映了ANSYS有限元計(jì)算中4根典型的豎索和橫索在分三步預(yù)應(yīng)力張拉全程中的應(yīng)力變化。

　　由計(jì)算結(jié)果可以看出:

　　1)一步張拉到位張拉次數(shù)較少,但是張拉過程中每根索需要張拉的力較大,而且由于索之間的相互影響,各索張拉的力差別較大,給施工帶來不便。由于各索受力不均勻,張拉過程中作用在邊框的力比較大,這在實(shí)際工程中可能會(huì)損壞周圍的剛性邊框。分三步張拉次數(shù)較多,但是張拉過程中各橫索和各豎索之間的張拉力差別較小,特別是第三次張拉,各索力比較均勻,對(duì)邊框的影響也比較小。

　　2)由于本工程模型含有主次索、橫索和豎索組成三個(gè)平面,橫索和豎索之間的相互影響較大,張拉過程中索力變化復(fù)雜,特別是索網(wǎng)上部橫豎索之間影響很大。對(duì)于索網(wǎng)下部,從計(jì)算結(jié)果可以看出,對(duì)前面索力的影響很小。

　　4　結(jié)　論
　　1)由于索網(wǎng)體系分階段張拉索之間的相互影響,采用傳統(tǒng)的按比例等量加載順序法施工,顯然不如分級(jí)不等量加載的倒拆法施工。

　　2)借助有限元分析軟件,對(duì)含主次索的復(fù)雜索網(wǎng)體系張拉及相互影響可以用計(jì)算機(jī)進(jìn)行模擬分析,找出合理張拉順序及張拉力的大小,為工程張拉過程提供依據(jù)。利用ANSYS軟件對(duì)索網(wǎng)幕墻結(jié)構(gòu)承載力及變形進(jìn)行計(jì)算,可以選取恰當(dāng)?shù)牟牧蠀��?shù)和預(yù)應(yīng)力值。

　　3)索網(wǎng)周圍邊框的剛度也是影響張拉階段時(shí)各索力的因素,在本試驗(yàn)中經(jīng)過加固后,邊框的剛度很大,因此在分析過程中,不考慮邊框的變形對(duì)索力的影響。

　　可以算出增大比例及增大后鋁合金材料支承件與原合金鋼材料支承件的重量比(表9)。計(jì)算結(jié)果表明,在保證支承件承載力的前提下,當(dāng)采用鋁合金材料時(shí),X型支承件和H型支承件中間肢的重量減小,但H型邊肢和圓盤滑動(dòng)型支承件的重量增加。因此在工程中,X型支承件和H型支承件中間肢可以采用鋁合金材料,而H型邊肢和圓盤滑動(dòng)型支承件采用鋁合金材料則不經(jīng)濟(jì)。

　　5　總　結(jié)
　　本文在線性有限元分析的基礎(chǔ)上,給出了點(diǎn)式支承玻璃建筑中金屬緊固件和支承件的承載力簡(jiǎn)化計(jì)算公式和優(yōu)化方法,得到了以下結(jié)論:

　　1)傳統(tǒng)彈性理論計(jì)算方法與試驗(yàn)和有限元分析結(jié)果相差較大,連接件的設(shè)計(jì)不能依據(jù)傳統(tǒng)的彈性理論方法,應(yīng)采用基于有限元分析和試驗(yàn)結(jié)果的簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)方法。

　　2)在滿足建筑美學(xué)和玻璃板孔徑要求的前提下,支承件和緊固件的外形可以進(jìn)一步優(yōu)化,可以通過等比例縮小的方法減小連接件的尺寸,減少材料用量。3)緊固件和部分支承件也可以采用鋁合金材料制造,由于鋁合金材料重量比合金鋼輕,因此可以降低連接件的重量和造價(jià)。